1　前　言
    催化裂化催化劑的性能是影響煉油廠(chǎng)經(jīng)濟(jì)效益的主要因素。在催化劑的生產(chǎn)過(guò)程中,為了提升產(chǎn)品性能,往往需要將催化劑進(jìn)行均勻混兌。催化劑混兌的目的如下:①將同一種類(lèi)不同批次生產(chǎn)的催化劑進(jìn)行混兌,使其性能均勻化;②將同一種類(lèi)不同粒徑分布的催化劑進(jìn)行混兌,調(diào)節(jié)催化劑的篩分,滿(mǎn)足裝置流化的需要;③將不同種類(lèi)不同性質(zhì)的催化劑進(jìn)行混兌,以便獲得具有某種特殊性能的催化劑。目前粉體混合技術(shù)以間歇式混合居多,而現(xiàn)代生產(chǎn)要求混合過(guò)程能連續(xù)進(jìn)行且處理量大,因此開(kāi)發(fā)合適的ＦＣＣ催化劑連續(xù)混合技術(shù)具有重要的實(shí)用價(jià)值。
    本課題以文獻(xiàn)[1]的固體粉料連續(xù)混合機(jī)作為混合設(shè)備,研究混合器的操作參數(shù)對(duì)混合均勻性的影響,為ＦＣＣ催化劑連續(xù)混合技術(shù)的工業(yè)應(yīng)用提供依據(jù)。
    2　粉料連續(xù)混合均勻性評(píng)價(jià)方法
    粉體的混合度或均勻性是表征粉體分散程度、衡量粉體混合質(zhì)量的重要指標(biāo)。在生產(chǎn)或科學(xué)研究中,常常需要對(duì)混合物的混合度進(jìn)行檢測(cè)。對(duì)于不同的顆粒混合物、不同的混合環(huán)境和混合設(shè)備,混合度的檢測(cè)和評(píng)價(jià)方式也不同。固體粉料混合均勻性的評(píng)價(jià)方法主要有相對(duì)平均值差法[2]和標(biāo)準(zhǔn)偏差法[3]。前者可靠性不高,應(yīng)用不多;而后者是目前應(yīng)用最多的一種評(píng)價(jià)方法,這種方法的特點(diǎn)是簡(jiǎn)單、實(shí)用,但當(dāng)混合物中各組分含量相差較大時(shí),用該法評(píng)價(jià)混合質(zhì)量有誤差[4]。
    為了克服以上評(píng)價(jià)方法的不足,本課題綜合前兩種方法,提出一種新的評(píng)價(jià)方法。依據(jù)概率統(tǒng)計(jì)原理,從混合物中抽取若干個(gè)樣品,測(cè)量每個(gè)樣品中某一組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù),然后計(jì)算出該組分質(zhì)量分?jǐn)?shù)的標(biāo)準(zhǔn)偏差,利用標(biāo)準(zhǔn)偏差與完全理想混合時(shí)該組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)之比Ｍ′Ｃ,來(lái)描述混合物的均勻性,并將1 Ｍ′Ｃ,定義為混合度ＭＣ。根據(jù)這個(gè)定義,組分Ａ的混合度ＭＣＡ可表示如下:
                  
    式中,σＡ為組分Ａ的標(biāo)準(zhǔn)偏差;ＸＡ為完全理想混合時(shí)組分Ａ的質(zhì)量分?jǐn)?shù),由混合前各組分的配比關(guān)系確定;ｎ為取樣個(gè)數(shù);ＸＡ為組分Ａ的平均質(zhì)量分?jǐn)?shù);ＸＡｉ為試樣ｉ中組分Ａ的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。
    偏差法的不足,具有一定的科學(xué)性,因此,本課題采用式(1)得出的混合度值來(lái)作為衡量混合均勻性的技術(shù)指標(biāo)。
    3　實(shí)　驗(yàn)
    3.1　試驗(yàn)裝置
    根據(jù)文獻(xiàn)[1]設(shè)計(jì)制造的粉體連續(xù)混合裝置示意見(jiàn)圖1。該設(shè)備主軸上連有攪拌槳葉和分灑盤(pán),主軸轉(zhuǎn)速為0～1470ｒ/ｍｉｎ,可根據(jù)需要通過(guò)變頻器來(lái)調(diào)整;最大下料量為6250ｇ/ｍｉｎ。粉料的輸送與計(jì)量是該裝置的一個(gè)重要功能,選用自行設(shè)計(jì)的螺桿輸送器作為粉料輸送、計(jì)量設(shè)備,其結(jié)構(gòu)示意見(jiàn)圖2。螺桿輸送計(jì)量器的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、輸料穩(wěn)定,同時(shí)又能滿(mǎn)足輸送、計(jì)量要求。螺桿的輸料量通過(guò)變頻器調(diào)節(jié)螺桿的轉(zhuǎn)速來(lái)控制,最大轉(zhuǎn)速為86.47ｒ/ｍｉｎ。試驗(yàn)前先對(duì)螺桿進(jìn)行標(biāo)定。
                      
                     
   3.2　主要
    儀器采用ＣＯＮ 410型手提式防水電導(dǎo)率儀測(cè)定電導(dǎo)率,美國(guó)Ｅｕｔｅｃｈ儀器有限公司制造;采用Ｍａｓｔｅｒｓｉｅｒ ｓ激光粒度分析儀進(jìn)行粒度分析,英國(guó)Ｍａｌｖｅｒｎ公司制造;采用日本理學(xué)電機(jī)株式會(huì)社3013型Ｘ射線(xiàn)光譜儀分析催化劑中Ｎａ2Ｏ的含量;蒸發(fā)量為500ｋｇ/ｈ的壓力噴霧干燥器,丹麥Ｎｉｒｏ公司制造;馬弗爐、干燥箱等設(shè)備。
    3.3　原　料
    試驗(yàn)選用的催化劑Ａ和催化劑Ｂ是工業(yè)催化裂化催化劑,催化劑Ｃ是分級(jí)后的旋下催化劑。為了區(qū)分用于混兌的裂化催化劑粉料,將催化劑Ａ在ＮａＣｌ溶液中浸泡,使其浸漬一定的Ｎａ+,然后過(guò)濾、干燥備用;催化劑Ｂ和催化劑Ｃ則未作任何處理,也干燥后備用。三種催化裂化催化劑的有關(guān)性質(zhì)見(jiàn)表1。從表1可以看出,三種催化劑的主要區(qū)別是它們的篩分組成不同,催化劑Ａ和Ｂ的中位粒徑接近,催化劑Ｃ的中位粒徑約為催化劑Ａ的一半。
                
    3.4　試驗(yàn)內(nèi)容及方法
    對(duì)螺桿輸送計(jì)量器進(jìn)行標(biāo)定,繪制螺桿轉(zhuǎn)速和輸送量的關(guān)系曲線(xiàn),由輸送量確定螺桿轉(zhuǎn)速。
    利用電導(dǎo)率與溶液中金屬離子濃度成直線(xiàn)關(guān)系[5]來(lái)確定混合樣品中各組分的含量,以克服完全依靠元素分析帶來(lái)的工作量大、費(fèi)用高的問(wèn)題。將催化劑Ａ與催化劑Ｂ或催化劑Ｃ按各種比例混合均勻,從混合后的催化劑中取樣測(cè)定樣品的電導(dǎo)率和Ｎａ2Ｏ質(zhì)量分?jǐn)?shù),繪制電導(dǎo)率與Ｎａ2Ｏ質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線(xiàn),由電導(dǎo)率確定Ｎａ2Ｏ的質(zhì)量分?jǐn)?shù),從而推算混合樣品中各組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù),再根據(jù)式(1)計(jì)算各組分的標(biāo)準(zhǔn)偏差和混合度。
    一般來(lái)說(shuō),混合物料和混合設(shè)備確定之后,混合器操作參數(shù)對(duì)混合均勻程度起著決定性的作用?；旌掀鞯牟僮鲄?shù)主要包括混合器主軸轉(zhuǎn)速、投料速度以及催化劑的混兌比例等,經(jīng)驗(yàn)表明[6],其中任一參數(shù)發(fā)生變化,都會(huì)對(duì)混合度產(chǎn)生影響。實(shí)驗(yàn)時(shí),保持其它參數(shù)不變,以考察某一參數(shù)對(duì)混合度的影響規(guī)律。
    4　結(jié)果及分析
    4.1　螺桿輸送計(jì)量器的標(biāo)定
    啟動(dòng)螺桿輸送計(jì)量器,待下料穩(wěn)定時(shí),計(jì)量在不同轉(zhuǎn)速下螺桿輸送機(jī)的出料量,繪制螺桿轉(zhuǎn)速與輸料量的關(guān)系曲線(xiàn),結(jié)果見(jiàn)圖3。從圖3可以看出,螺桿輸送量與螺桿的轉(zhuǎn)速基本呈線(xiàn)性關(guān)系,其最大投料量為1024ｇ/ｍｉｎ,即該裝置的最大處理量為2048ｇ/ｍｉｎ。輸送量最大偏差為3.12%,平均偏差在2.0%以?xún)?nèi)。因而可以認(rèn)為,螺桿作為混兌ＦＣＣ催化劑輸送計(jì)量器輸料穩(wěn)定,同時(shí)又能滿(mǎn)足工程需要。在混合試驗(yàn)計(jì)量中,按照需要的加料量計(jì)算螺桿的轉(zhuǎn)速,再用調(diào)速器調(diào)節(jié)到所需轉(zhuǎn)速。
               
    4.2　Ｎａ2Ｏ含量與電導(dǎo)率關(guān)系曲線(xiàn)
    混合催化劑中Ｎａ2Ｏ的質(zhì)量分?jǐn)?shù)與催化劑在水中電導(dǎo)率的關(guān)系見(jiàn)圖4,其中催化劑取樣量為4.0ｇ,浸泡水量70ｍＬ,測(cè)定溫度25℃。從圖4可見(jiàn),催化劑中Ｎａ2Ｏ的質(zhì)量分?jǐn)?shù)與電導(dǎo)率基本呈線(xiàn)性關(guān)系。浸泡含氯化鈉的裂化催化劑使用的是去離子水,因此可以認(rèn)為催化劑浸漬后主要是Ｎａ+的含量影響水溶液的電導(dǎo)率。標(biāo)準(zhǔn)曲線(xiàn)的誤差分析見(jiàn)表2。由表2可知,混合催化劑中Ｎａ2Ｏ含量的計(jì)算相對(duì)誤差不超過(guò)1%,因此該標(biāo)準(zhǔn)曲線(xiàn)可以用來(lái)計(jì)算混合催化劑中Ｎａ2Ｏ的含量,從而推算出混合樣品中各組分的含量,再根據(jù)式(1)計(jì)算出各組分的標(biāo)準(zhǔn)偏差和混合度。
                
    4.3　混合器操作參數(shù)對(duì)混合均勻度的影響
    4.3.1　混合器主軸轉(zhuǎn)速對(duì)混合度的影響　
    混合器主軸旋轉(zhuǎn)時(shí),帶動(dòng)攪拌槳葉和分灑盤(pán)一起轉(zhuǎn)動(dòng)。在槳葉和分灑盤(pán)的轉(zhuǎn)動(dòng)下,催化劑在器內(nèi)做劇烈的剪切和對(duì)流運(yùn)動(dòng),然后經(jīng)多次折流摻混,從而達(dá)到快速混合的目的。主軸的轉(zhuǎn)速不同,粉料的剪切和對(duì)流運(yùn)動(dòng)的強(qiáng)度不同,所能達(dá)到的混合度也不同。在催化劑混兌比例為1∶1、投料量為900ｇ/ｍｉｎ的條件下,兩種催化劑混合體系經(jīng)連續(xù)混合后混合度隨混合器主軸轉(zhuǎn)速的變化規(guī)律見(jiàn)圖5。
                 
    從圖5可見(jiàn),在主軸轉(zhuǎn)速較低時(shí)(小于900ｒ/ｍｉｎ),隨著轉(zhuǎn)速的升高,催化劑的混合度迅速提高;當(dāng)主軸轉(zhuǎn)速超過(guò)900ｒ/ｍｉｎ時(shí),催化劑的混合度升幅趨于平緩。在混合過(guò)程中總是伴隨著混合與反混合兩種作用。粉料被混合的同時(shí),分料作用又使物料進(jìn)行著反混合,混合狀態(tài)是分料與混料之間的平衡。當(dāng)主軸轉(zhuǎn)速達(dá)到一定值時(shí),雖然粉體的剪切和對(duì)流運(yùn)動(dòng)很劇烈,但這時(shí)粉體的混合達(dá)到一平衡值,轉(zhuǎn)速對(duì)混合度的影響就大大降低。
    從圖5還可以看出,粒徑相同或相近的粉料混合(催化劑Ａ與Ｂ的混合體系,以下簡(jiǎn)稱(chēng)Ａ Ｂ體系)比粒徑相差較大的粉料混合(催化劑Ａ與Ｃ的混合體系,以下簡(jiǎn)稱(chēng)Ａ Ｃ體系)的混合度要大,也就是說(shuō)物性相近的粉料更容易混合均勻。在試驗(yàn)條件下,只要主軸轉(zhuǎn)速大于900ｒ/ｍｉｎ,兩種混合體系的混合度都不低于95%;在主軸最高轉(zhuǎn)速(1470ｒ/ｍｉｎ)下,催化劑Ａ Ｂ體系的混合度可達(dá)98%以上,說(shuō)明該連續(xù)混合裝置對(duì)ＦＣＣ催化劑粉料有良好的混合效果。
    4.3.2　混合器投料量對(duì)混合度的影響　
    粉料在混合器內(nèi)受重力、慣性離心力和摩擦力的作用而產(chǎn)生流動(dòng)混合。隨著處理量的增大,粉體粒子所受的摩擦阻力增大,阻礙了顆粒間的相對(duì)運(yùn)動(dòng),不利于粉體的混合,最終造成混合均勻性降低。在主軸轉(zhuǎn)速為1000ｒ/ｍｉｎ、催化劑混兌比例為1∶1的條件下,催化劑混合度隨著投料量的變化見(jiàn)圖6。從圖6可見(jiàn),隨著投料量的增大,催化劑混合度呈現(xiàn)降低的趨勢(shì)。另外從圖6還可以看出,粒徑相同或相近的粉料混合體系(Ａ Ｂ體系)比粒徑相差較大的粉料混合體系(Ａ Ｃ體系)更容易混合均勻。
                
    4.3.3　混兌比例對(duì)混合均勻度的影響　
    為了滿(mǎn)足催化劑的反應(yīng)性能,不同種類(lèi)催化劑的摻混比例不一定相同?；靸侗壤牟煌?會(huì)對(duì)混合的均勻性造成影響。在混合器主軸轉(zhuǎn)速為1000ｒ/ｍｉｎ、投料量為900ｇ/ｍｉｎ的條件下,催化劑混合度隨混兌比例的變化見(jiàn)圖7。從圖7可以看出,混兌體系中兩組分的含量相差越大,其相應(yīng)的混合度也越低;而兩組分含量相近時(shí),催化劑的混合度較大。另外從圖7還可以看出,粒徑相同或相近的粉料混合體系(Ａ Ｂ體系)的混合度隨混兌比例的變化幅度要小于粒徑相差較大的粉料混合體系(Ａ Ｃ體系)。
                 
    在混合器主軸最大轉(zhuǎn)速(1470ｒ/ｍｉｎ)條件下,Ａ Ｂ和Ａ Ｃ體系分別按ｍ(Ａ)∶ｍ(Ｂ)、ｍ(Ａ)∶ｍ(Ｃ)為5∶1,5∶3,5∶5三種比例混兌時(shí),其混合度隨投料量的變化規(guī)律見(jiàn)圖8和圖9。從圖8和圖9可以看出,催化劑Ａ Ｂ體系和Ａ Ｃ體系在這三種混兌比例下,隨投料量的增大,混合度都出現(xiàn)不同程度的下降,但即使在螺桿最大輸送量(2048ｇ/ｍｉｎ)條件下,Ａ Ｂ體系混合度也在96%以上,Ａ Ｃ體系混合度不低于95%。連續(xù)混合裝置表現(xiàn)出了對(duì)催化裂化催化劑粉體的優(yōu)良混合性能。
                 
                 
    4.4　粉料通過(guò)混合器前后粒度分析
    為了考察系統(tǒng)在輸送、混合過(guò)程中對(duì)物料的破碎情況,進(jìn)行了單個(gè)試樣通過(guò)螺桿輸送器和混合器前后粒度分析試驗(yàn),試驗(yàn)時(shí)螺桿轉(zhuǎn)速和混合器主軸轉(zhuǎn)速都是最大值。結(jié)果見(jiàn)表3,其中Ｄ(ｖ,10),Ｄ(ｖ,50),Ｄ(ｖ,90)分別代表粉料的體積累計(jì)占10%,50%,90%時(shí)的粒度。從表3可以看出,試樣通過(guò)混合器前后的粒度沒(méi)有明顯的變化,說(shuō)明該連續(xù)混合系統(tǒng)在處理ＦＣＣ催化劑時(shí),催化劑顆?；緵](méi)有破碎現(xiàn)象。
                
    5　結(jié)　論
    (1)建立了一套適合于評(píng)價(jià)ＦＣＣ催化劑的連續(xù)混合均勻性的方法,利用混兌體系中某組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的標(biāo)準(zhǔn)偏差與完全理想混合時(shí)該組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)之比值來(lái)描述混合物的均勻性;用螺桿輸送計(jì)量器實(shí)現(xiàn)ＦＣＣ催化劑粉體的連續(xù)輸送和計(jì)量;利用混合催化劑中Ｎａ2Ｏ的含量與電導(dǎo)率成線(xiàn)性關(guān)系來(lái)確定其中某一組分的含量,從而計(jì)算出混合催化劑的混合均勻度。
    (2)混合催化劑的混合度隨混合器主軸轉(zhuǎn)速的增加而提高;隨投料量的加大而下降;對(duì)于粒徑相同或相近的粉料,混兌比例的改變對(duì)混合度的影響較小,且更容易混合均勻;在最大投料量下,選擇合適的主軸轉(zhuǎn)速,按各種比例混兌的催化劑混合度都在95%以上。
    (3)催化劑粉料在混合器輸送、分灑過(guò)程中基本沒(méi)有破碎現(xiàn)象。
    參考文獻(xiàn)
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    4　[日]坂下攝.李克永,楊掄,侯延久譯.實(shí)用粉體技術(shù).第1版.北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,1983.138～171
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    6　陸厚根.粉體技術(shù)導(dǎo)論.上海:上海同濟(jì)大學(xué)出版社,1998.198～200