強(qiáng)冷磨削:一種控制表面殘余應(yīng)力的有效方法
>一、強(qiáng)冷磨削機(jī)理在常規(guī)磨削過(guò)程中,比壓和摩擦較大,磨削區(qū)域溫度較高,工件表面常常因熱塑性變形而產(chǎn)生殘余拉應(yīng)力。對(duì)被加工材料表面實(shí)施快速?gòu)?qiáng)制冷卻,一方面可以降低磨削表面的溫度,減少由此產(chǎn)生的塑性變形與磨削燒傷現(xiàn)象;另一方面會(huì)在材料表層形成一個(gè)以冷縮為主要特征的預(yù)應(yīng)力場(chǎng),與磨削過(guò)程中力和熱所形成的應(yīng)力場(chǎng)實(shí)現(xiàn)非線性疊加,抑制殘余拉應(yīng)力的產(chǎn)生,并可導(dǎo)致殘余壓應(yīng)力的產(chǎn)生。強(qiáng)制冷卻磨削(簡(jiǎn)稱強(qiáng)冷磨削)正是根據(jù)這種機(jī)理提出的。強(qiáng)冷磨削試驗(yàn)采用液氮作為冷卻介質(zhì)。
液態(tài)氮的溫度為-176℃,是化工產(chǎn)業(yè)的副產(chǎn)品,無(wú)毒,無(wú)污染,容易獲取,是一種很好的冷卻介質(zhì)。將其噴注在被加工材料表面,通過(guò)氮的揮發(fā)可以迅速吸收大量熱量,使冷卻場(chǎng)覆罩下的工件表面溫度急劇下降,工件表面遇冷而收縮,工件材料脆性增加,加工中塑性變形減輕。與常規(guī)磨削的情況相比較,強(qiáng)冷磨削時(shí),快速?gòu)?qiáng)制冷卻收縮的效應(yīng)集中于被加工材料最外層,最外層以下的內(nèi)部材料冷縮程度相對(duì)較輕,冷卻速度也較慢,導(dǎo)致工件表層相對(duì)里層發(fā)生了不均勻的彈塑性變形。解除強(qiáng)冷作用后,較大的相對(duì)溫差(溫升)使工件表層(相對(duì)里層)發(fā)生擴(kuò)張,導(dǎo)致已加工表面殘余壓應(yīng)力的產(chǎn)生。而在常規(guī)磨削后,工件表層溫度降低并發(fā)生收縮,導(dǎo)致已加工表面殘余拉應(yīng)力的產(chǎn)生。
強(qiáng)冷磨削時(shí),液氮噴注的方向和部位可以是待加工表面區(qū)和已加工表面區(qū)。向待加工區(qū)域噴注是用以冷卻待加工區(qū)域材料表層,形成冷縮預(yù)應(yīng)力場(chǎng);向已加工區(qū)域噴注是加速工件冷卻過(guò)程,使最外層急劇冷卻與里層形成較大梯度溫度場(chǎng)。兩種方式都在隨后恢復(fù)常溫過(guò)程中,因表層擴(kuò)張而產(chǎn)生殘余壓應(yīng)力。二、強(qiáng)冷磨削實(shí)驗(yàn)1.試驗(yàn)條件工件表面層的冷卻程度和冷縮預(yù)應(yīng)力狀態(tài)與液氮流量q、工件與液氮噴嘴相對(duì)移動(dòng)速度(試驗(yàn)中為工件移動(dòng)速度vw)、被加工材料熱特性等因素有關(guān),通過(guò)對(duì)流量q、速度vw和磨削用量的控制,達(dá)到實(shí)現(xiàn)對(duì)已加工表面殘余應(yīng)力狀態(tài)的主動(dòng)控制。本文的試驗(yàn)中設(shè)定液氮流量q=1000mm3/s(液氮流量的設(shè)定應(yīng)能使其在作用表面完全汽化后所吸收的熱量滿足對(duì)冷卻程度的要求,最低限度也要保證所吸收的熱量大于磨削熱)。液氮噴嘴為矩形B×L=7×3mm,保證了所噴出液氮形成的穩(wěn)定的冷卻場(chǎng)覆罩整個(gè)磨削區(qū)域,噴嘴盡可能接近磨削區(qū)域,距離越近,冷卻效果越好。
噴嘴相對(duì)工件表面移動(dòng)速度影響工件表面冷縮預(yù)應(yīng)力場(chǎng)的形成,對(duì)不同的加工材料和加工條件有不同的優(yōu)化值,工件移動(dòng)速度"#過(guò)小,工件材料冷卻充分,無(wú)法在表層形成相對(duì)里層的冷縮預(yù)應(yīng)力場(chǎng);若速度vw過(guò)大,表層來(lái)不及冷卻,也難以形成冷卻場(chǎng)。這兩種情況下都無(wú)法實(shí)現(xiàn)強(qiáng)冷磨削對(duì)已加工表面殘余應(yīng)力的控制。試驗(yàn)在M7125型平面磨床上進(jìn)行,采用GZ60ZRA300×40×75磨削砂輪,砂輪表面線速度vs=1320m/min,工件移動(dòng)速度vw=7.2m/min,橫向進(jìn)給量f=0.3~0.4mm/單行程,磨削深度ap=0.04mm,磨削寬度b=7mm。試驗(yàn)材料為45鋼(退火狀態(tài)),試件尺寸規(guī)格為100×100×15mm矩形板。平面磨削。2.試驗(yàn)結(jié)果試驗(yàn)1:試件分三組:第一組常規(guī)磨削(用普通磨削液冷卻),第二組強(qiáng)冷磨削(液氮從砂輪前方向待加工表面噴注),第三組強(qiáng)冷磨削(液氮從砂輪后方向磨削區(qū)表面噴注),進(jìn)給量f=0.3mm/單行程,其余參數(shù)見(jiàn)試驗(yàn)條件。試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1。試驗(yàn)2:試件分組同試驗(yàn)1,進(jìn)給量f=0.4mm/單行程,其余參數(shù)見(jiàn)試驗(yàn)條件。試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2。測(cè)定項(xiàng)目分組一組二組三組表面應(yīng)力sf(MPa)132-245-235表面粗糙度Ra(µm)0.220.150.15測(cè)定項(xiàng)目分組一組二組三組表面應(yīng)力sf(MPa)141-182-180表面粗糙度Ra(µm)1.10.800.80以上兩個(gè)試驗(yàn)結(jié)果均在粗磨后,再次精磨取得。磨削后采用XYL-73型X射線應(yīng)力測(cè)定儀,對(duì)表面應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行測(cè)定。
X射線應(yīng)力測(cè)定通過(guò)測(cè)量衍射角2q的改變求得晶面間距,從而換算出金屬表面存在的應(yīng)力sf:sf=-Ectg(pq)¶(2q)2(1+µ)180¶(sin2f)式中µ——泊松比E——彈性模量q——入射角f——衍射晶面法線與試件表面法線夾角實(shí)驗(yàn)采用0°~45°法測(cè)定應(yīng)力值,上式變?yōu)椋簊f=-Ectg(pq)2q0-2q45=k·D2q2(1+µ)180(sin2f1-sin2f3)式中k——應(yīng)力系數(shù)若2q為正,表示拉應(yīng)力;反之表示壓應(yīng)力。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)上述表1、2。三、結(jié)論與分析1.強(qiáng)冷磨削可以使工件已加工表面獲得殘余壓應(yīng)力,或降低殘余拉應(yīng)力值。2.磨削過(guò)程中對(duì)工件材料強(qiáng)制冷卻使得材料脆性增加,減輕了磨削過(guò)程中材料的塑性變形,對(duì)降低已加工表面粗糙度有一定的效果。試驗(yàn)1和試驗(yàn)2中表面粗糙度Ra值分別由0.22µm和1.1µm降為0.15µm和0.80µm。同時(shí)也避免了磨削燒傷現(xiàn)象的發(fā)生。3.強(qiáng)冷磨削工藝方法簡(jiǎn)單,使用方便。
采用人工控制液氮流量,對(duì)冷卻效果不易控制;采用傳感器測(cè)溫,通過(guò)溫控器控制液氮流量,能取得良好的冷卻效果,從而實(shí)現(xiàn)對(duì)殘余應(yīng)力性質(zhì)和大小的主動(dòng)控制。4.冷卻場(chǎng)周圍環(huán)境也對(duì)冷卻效果有一定影響。保持空氣流動(dòng)相對(duì)靜止,能提高冷卻效果。但液氮汽化產(chǎn)生的煙霧,會(huì)影響操作者對(duì)磨削區(qū)的觀察,應(yīng)及時(shí)排除。
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